外墙脚手架搭拆施工方案【优秀范文】

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外墙脚手架搭拆施工方案 本文简介：

外墙脚手架搭拆施工方案目录一、编制依据1二、工程概况1三、搭设方案1四、外墙脚手架材料规格3五、脚手架搭设施工方法4（一）脚手架搭设流程及要求4（二）主杆基础4（四）大横杆、小横杆设置4（五）剪刀撑5（六）脚手板的铺设要求5（七）防护栏杆5（八）连墙件5（九）架体内封闭5（十）施工梯6（十一）钢丝绳

外墙脚手架搭拆施工方案 本文内容：

外墙脚手架搭拆施工方案目录一、编制依据1二、工程概况1三、搭设方案1四、外墙脚手架材料规格3五、脚手架搭设施工方法4（一）脚手架搭设流程及要求4（二）主杆基础4（四）大横杆、小横杆设置4（五）剪刀撑5（六）脚手板的铺设要求5（七）防护栏杆5（八）连墙件5（九）架体内封闭5（十）施工梯6（十一）钢丝绳拉吊卸荷6（十二）电梯井脚手架平台搭设方法6（十三）防护棚7（十四）脚手架安全防护7六、脚手架的劳动力安排8七、脚手架的检查与验收8（一）钢管落地脚手架8（二）脚手架搭设安全技术措施8（三）脚手架拆除安全技术措施10八、安全事故应急救援预案12九、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（天面）17十、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（梯屋位置）26十一、阳台位置扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+32.80m～+48.60m)段36十二、施工梯计算46附件：排栅方案平面图外排栅搭设剖面立面图外排栅连墙件示意图外排栅搭设立面图施工梯做法平面示意图一、编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）二、工程概况。外脚手架采用扣件式钢管双排搭设，沿多层楼的外边缘连续搭设，立杆纵距1.5m、横距0.8m、步距1.8m。四、外墙脚手架材料规格1、钢管：选用外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及有安全监督管理部门发放的准用证。4、连墙件采用钢管在楼梯口部位硬拉接,在其他外墙处用软拉接Φ18铅丝拉结.5、底座：每根立杆底部均设置垫板。6、脚手板：木脚手板。五、脚手架搭设施工方法（一）脚手架搭设流程及要求落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。（二）主杆基础原多层楼外散水室外地面可满足外脚手架钢管立杆基础要求。（三）立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.50m，横距0.80m，步距1.80m；
连墙杆间距竖直方向每层设置，水平4.50m；
内立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木底座，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应符合规范。（四）大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm，脚手架外侧设中横杆。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。（五）剪刀撑脚手架外侧立面的设置整个长度和高度上连续剪刀撑，并应由底至顶连续设置；
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。（六）脚手板的铺设要求(1)满铺层的脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(2)脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的钢笆板，发现有破损的要及时更换。（七）防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆和20cm高踢脚板。（八）连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向每楼层，设一刚性连接结点。连接点采用φ48钢管与预埋在砼梁上的φ48钢管连接。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围增设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点不能拆除，以确保外脚手架安全可靠。（九）架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm。(2)施工层以下每隔3步以及底部用密目网水平兜底网进行封闭。（十）上人马道上人马道附着外排栅，其规格同排栅，马道采用一字型斜道，坡度为约30度，首至五层采用落地式，立柱纵距为0.75m，横距为0.8m，步级宽20mm，高20mm。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度200mm。斜道上面应钉防滑木条，其厚度为2～3cm，间距不大于30cm，为保证斜道的结构稳固，在斜道两侧、平台外围和端部应设剪刀撑。附在脚手架外侧的斜道(即利用脚手架的外排立杆作为斜道的里排立杆)，应加强脚手架连墙杆的设置。（十三）防护棚在居民楼梯出入口的上方应搭设防护棚，出入口顶部用50mm厚木板，防护棚宽度大于洞口宽度，长度不应小于坠落半径。从外架3米宽，洞口长向4米，两侧封实。新工人入场前必须进行三级教育，考试合格后方可进入施工现场；
进入施工现场必须戴合格安全帽，系好下颚带，锁好带扣；
施工现场严禁吸烟，严禁嬉戏打闹；
严禁酒后上岗，严禁操作与自己无关的设备；
登高作业（2m以上，含2m）必须穿防滑鞋，必须系合格安全带，系挂牢固，高挂低用；
马道支搭必须严格执行方案要求，拆除时另设方案，搭设完后要组织相关人员进行验收合格后方可使用。（十四）脚手架安全防护1．钢管脚手架应用φ48×3.0mm、无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管，脚手架杆件不得钢木混用。2．钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。3．脚手架立杆间距1.5m；
大横杆间距不得大于1.2m；
小横杆间距不得大于1m。4．脚手架必须按楼层与结构拉结牢固，连墙点垂直距离为每楼层，水平距离不超过4.5m。拉结所用材料强度不得低于φ48×3.0mm钢管的强度。在拉结点处设可靠支顶。5．脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20㎝，不得有空隙和探头板、飞跳板。脚手板下面设兜底水平网。操作面外侧应设两道护身栏杆和一道20cm高挡脚板，护身栏杆高1.2m，脚手架外侧用密目安全网立网全封闭。严禁用竹制脚手板。6．脚手架必须保证整体结构不变形，纵向必须设置剪刀撑，其宽度不得超过6根立杆，与水平面夹角应为45～60度。高度在20m以下的，必须设置正反斜支撑。7．脚手架使用荷载，装修施工2kN/㎡。8．建筑物外墙的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的水平和垂直距离不应小于3m。9．各种脚手架在投入使用前，必须由施工负责人组织有支搭和使用脚手架的负责人及安全员共同进行检查，履行交接验收手续。经验收合格后才能投入使用。六、脚手架的劳动力安排1．为确保工程进度的需要，同时根据本工程外墙保温工程需要及工期安排，确定本工程外脚手架搭设人员需要100～150人，均持有上岗作业证书。2．建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3．外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收（一）钢管落地脚手架1．脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；
2．进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；
3．外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）第八节及JGJ59-99中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。（二）脚手架搭设安全技术措施1．技术保证措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网满铺于架子的外围及底部。(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～60N·m之间。(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；
架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；
脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。2.质量保证措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。3.安全保证措施(1)操作人员必须持有登高、架子工作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；
同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雷及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。A在下列情况下，必须对脚手架进行检查a在六级大风和大雨后b停用超过二个月，复工前。B检查保修项目a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；
b扣件螺丝是否松动；
c安全防护措施是否符合要求。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。(9)钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并与联通大横杆，用φ14的钢筋与建筑物连接，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4Ω。(10)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。(11)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(12)保证脚手架体的整体性，不得截断架体。(13)外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。(14)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。(15)装修施工时同时作业层数不超过两层。(16)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。(17)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（三）脚手架拆除安全技术措施1.拆架前，全面检查拟拆除脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2.拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3.拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4.拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5.拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6.连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，不得提前拆除。7.拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8.拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10.拆下的材料要采用塔吊或人工传递下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11.输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12.当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13.如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。八、安全事故应急救援预案1.机构设置组长：凌文定13825125837副组长：林晓东13922266522小组成员：区干、苏桂洪、林镇坤、黄志祥、吴钧明、肖文招、李惠玲、甘世文、刘辅民。公司指挥应急办公室：8355525883568381工程处指挥应急办公室：83566401急救中心：120报警中心：110职业中毒：838726092.当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3.发生物体打击事故应急救援当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2）在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。（3）观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（4）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5）防止伤口污染：在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；
污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6）在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。4、高处坠落事故救援（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。如遇呼吸、心跳停止者，应立即通畅气道进行人工呼吸，胸外心脏挤压。伤员发生休克，应先处理休克，要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。（2）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%Nacl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；
较紧地包扎。2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25—40分钟放松一次，每次放松0.5—1分钟。（3）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，如颈推骨折，要用“颈托”围住颈部；
将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（5）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与健侧下肢缚在一起。（6）项目安全负责人组织人员对出事地点的范围进行现场保护及安排人员作警戒。5、外脚手架（落地式）坍塌事故应急救援措施（1）当发生外脚手架坍塌事故时，立即报告救援小组组长，按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。（2）当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织人力，机械等进行抢救，将压着伤员的坍塌物用机械工具快速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。（3）对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。①、出现伤员发生休克，应先处理休克，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗②、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。③、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。④、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。⑤、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。⑥、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。⑷在坍塌事故中抢救出所有伤员后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控。6.发生触电事故的应急救援（1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）脱离电源的基本方法有：A、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。B、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。C、必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。D、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。E、如果触电者由于痉挛手指紧握导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，然后再采取其它办法把电源切断。F、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。（3）在使触电者脱离电源时应注意的事项：A、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。B、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；
救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。C、在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。D、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。E、夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸及胸外心脏挤压。（6）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、血块等异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段及剑突部，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，随后将手腕放松，每公钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。7.应急救援工具：绝缘手套、绝缘棒、电工绝缘钳、药箱、担架等。8.未有详述之处参照该工程专题应急救援预案。九、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（天面）1.计算参数设定（1）脚手架基本参数建筑物最大标高+56.50m，脚手架起搭标高为-1.80m,脚手架最大标高+48.60m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设2个拉吊段分别是+18.30～+32.80m,+32.80～+48.60m。拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；
立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；
横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；
连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递20%荷载。（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2,结构脚手架为3.00kN/m2。3）风荷载风压高度变化系数μz=1.00；
地面粗糙度按B类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2。2.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m，脚手板自重GK2=0.30×0.27=0.08；
施工活荷载QK=3.00×0.27=0.80作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m；
施工活荷载q2=1.4×0.80=1.12kN/m。（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算，L=1.50m。1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN.m弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.121×1.12×1.502=-0.30kN.mMmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.mσ=Mmax/W=0.33×106/4490=73.50N/mm2纵向杆的抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.14/1.2)×(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数Kυ2=0.967，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×(1.12/1.4)×(1500)4/(100EI)=1.76mmυmax=υ1+υ2=0.17+1.76=1.93mm纵向杆的υmax=1.93mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kN，Rq2=1.223×1.12×1.50=2.05kNRmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0326×0.80×0.80/8＋2.29×0.80/3=613275N.m=0.61kN.mσ=Mmax/W=613275/4490=136.59N/mm2横向水平杆的抗弯强度σ=136.59N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为υ1=Pa(3L2－4a2)/(24EI)=2290×267(3×8002－4×2672)/(24EI)=1.87mm均布荷载产生的挠度为υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mmυmax=υ1＋υ2=1.87+0.01=1.88mm横向水平杆的υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.29＋1.15＋0.0326×0.40=3.45kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50立杆步距h=1.80m；
立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度20.10m,落地段计算高度为20.10m,脚手板铺6层。(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069×20.10=2.15kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.30=2.82kN其中：脚手板重量：6×1.50×0.40×0.30=1.08kN栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN安全网重量：20.10×1.50×0.010=0.30kN3)活荷包括：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：ΣNQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.31×1.50×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N.mm(2）立杆稳定性验算序号各标高段立杆作用力(组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+32.80～+48.60m10.13010.132+18.30～+32.80m9.9410.13×0.20=2.039.94+2.03=11.973落地段-1.80～+18.309.7411.97×0.20=2.399.74+2.39=12.131)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.15+2.82)+1.4×3.00=10.16kNN/（A）=10.16×1000/(0.188×424)=127.46N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.15+2.82)+0.9×1.4×3.00=9.74kN上层立杆传递作用力:N2=11.97×0.20=2.39,N=N1+N2=9.74+2.39=12.13kNN/（A）＋MW/W=12.13×1000/(0.188×424)＋190000/4490=194.49N/mm2立杆稳定性为194.49N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=120mm上部荷载为：F=12.13kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=105mm,βh=1.00η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.50+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=112.46kN受冲切承载力112.46kN＞F=12.13kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=12.13kN,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+32.80～+48.60m,拉吊段净高度为15.80m,拉吊段计算高度为15.80m,拉吊段底标高为+32.80m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×15.80=1.69kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.24=3.60kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：15.80×1.50×0.010=0.24kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+32.80m,μz=1.56;水平风荷载标准值ωk=1.56×1.040×0.30=0.49kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.49×1.50×1.80×1.80/10=0.30kN·m=300000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.69+3.60)+1.4×3.00=10.55kNN/（A）=10.55×1000/(0.188×424)=132.35N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.69+3.60)+0.9×1.4×3.00=10.13kNN/（A）＋MW/W=10.13×1000/(0.188×424)＋300000/4490=171.63N/mm2立杆稳定性为171.63N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+18.30～+32.80m,拉吊段净高度为14.50m,拉吊段计算高度为14.50m,拉吊段底标高为+18.30m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×14.50=1.55kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.22=3.58kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：14.50×1.50×0.010=0.22kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+18.30m,μz=1.25;水平风荷载标准值ωk=1.25×1.040×0.30=0.39kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.39×1.50×1.80×1.80/10=0.24kN·m=240000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+1.4×3.00=10.36kN上层立杆传递作用力:N2=10.55×0.20=2.11,N=N1+N2=10.36+2.11=12.47kNN/（A）=12.47×1000/(0.188×424)=156.44N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+0.9×1.4×3.00=9.94kN上层立杆传递作用力:N2=10.13×0.20=2.03,N=N1+N2=9.94+2.03=11.97kNN/（A）＋MW/W=11.97×1000/(0.188×424)＋240000/4490=185.80N/mm2立杆稳定性为185.80N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+18.30～+32.80m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=2.90m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.47kN钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.67×0.85/6.00=15.54kNToa=12.47×(1.002+2.902)0.5/2.90=13.19kN,Tob=12.47×(0.202+2.902)0.5/2.90=12.50kN。钢丝绳承受拉力Toa=13.19kN<[P]=15.54kN,Tob=12.50kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=13.19+12.50=25.69kN吊环允许拉力40.82kN＞N拉=25.69kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；
f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨布置,脚手架最高48.60m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度变化系数μz=1.67(标高+48.60m),基本风压ωo=0.30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.67×1.040×0.30=0.52kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.52×2.90×3×1.50=9.50kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=9.50+3.00=12.50kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)连墙件采用Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=12500/(0.949×424)=31.07N/mm2连墙件稳定σ=31.07N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。11.计算结果脚手架起搭标高为-1.80m，分段脚手架最大标高+48.60m,采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，从-1.80m开始设2个拉吊段分别是+18.30～+32.80m,+32.80～+48.60m。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；
立杆步距h=1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；
横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；
拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm；
连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。十、组合扣件式(落地+拉吊卸荷)钢管脚手架设计计算书（梯屋位置）1.计算参数设定（1）脚手架基本参数建筑物最大标高+56.50m，脚手架起搭标高为-1.80m,脚手架最大标高+54.60m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设3个拉吊段分别是+15.40～+29.90m,+29.90～+41.50m,+41.50～+54.60m。拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；
立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；
横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；
连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。脚手架不完全卸荷采用：立杆向下传递20%荷载。（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.1069kN/m采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.30kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2,结构脚手架为3.00kN/m2。3）风荷载风压高度变化系数μz=1.00；
地面粗糙度按B类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2。2.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m，脚手板自重GK2=0.30×0.27=0.08；
施工活荷载QK=3.00×0.27=0.80作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m；
施工活荷载q2=1.4×0.80=1.12kN/m。（2）纵向水平杆验算每根钢管长约6.00m，按四连续梁计算，L=1.50m。1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN.m弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.121×1.12×1.502=-0.30kN.mMmax=M1+M2=0.03+0.30=0.33kN.mσ=Mmax/W=0.33×106/4490=73.50N/mm2纵向杆的抗弯强度σ=73.50N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.14/1.2)×(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数Kυ2=0.967，υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×(1.12/1.4)×(1500)4/(100EI)=1.76mmυmax=υ1+υ2=0.17+1.76=1.93mm纵向杆的υmax=1.93mm＜[υ]=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kN，Rq2=1.223×1.12×1.50=2.05kNRmax=Rq1+Rq2=0.24+2.05=2.29kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.29kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.15kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/3=0.0326×0.80×0.80/8＋2.29×0.80/3=613275N.m=0.61kN.mσ=Mmax/W=613275/4490=136.59N/mm2横向水平杆的抗弯强度σ=136.59N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为υ1=Pa(3L2－4a2)/(24EI)=2290×267(3×8002－4×2672)/(24EI)=1.87mm均布荷载产生的挠度为υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mmυmax=υ1＋υ2=1.87+0.01=1.88mm横向水平杆的υmax=1.88mm＜[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算R=R中＋R边＋Gk1L/2=2.29＋1.15＋0.0326×0.40=3.45kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.45kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50立杆步距h=1.80m；
立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度17.20m,落地段计算高度为17.20m,脚手板铺8层。(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1069×17.20=1.84kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.26=3.62kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：17.20×1.50×0.010=0.26kN3)活荷包括：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：ΣNQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.30=0.31kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.31×1.50×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N.mm(2）立杆稳定性验算序号各标高段立杆作用力(组合风荷载)上层立杆传递力验算作用力1+41.50～+54.60m9.2309.232+29.90～+41.50m8.509.23×0.20=1.858.50+1.85=10.353+15.40～+29.90m9.9410.35×0.20=2.079.94+2.07=12.014落地段-1.80～+15.4010.3312.01×0.20=2.4010.33+2.40=12.731)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.84+3.62)+1.4×3.00=10.75kNN/（A）=10.75×1000/(0.188×424)=134.86N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.84+3.62)+0.9×1.4×3.00=10.33kN上层立杆传递作用力:N2=12.01×0.20=2.40,N=N1+N2=10.33+2.40=12.73kNN/（A）＋MW/W=12.73×1000/(0.188×424)＋190000/4490=202.02N/mm2立杆稳定性为202.02N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.支撑支承面验算钢管立杆高配套底座200×100mm,支承面为混凝土板（按C30考虑）支承板厚=120mm上部荷载为：F=12.73kN（1）支承面受冲切承载力验算βs=2.00,ft=1.50N/mm2,h0=105mm,βh=1.00η=0.4+1.2/βs=1.00,σpc,m=0N/mm2,um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=[(0.7×1.0×1.50+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=112.46kN受冲切承载力112.46kN＞F=12.73kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=12.73kN,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+41.50～+54.60m,拉吊段净高度为13.10m,拉吊段计算高度为13.10m,拉吊段底标高为+41.50m,脚手板铺7层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×13.10=1.40kN2)构配件自重：NG2k=1.26+1.68+0.20=3.14kN其中：脚手板重量：7×1.50×0.40×0.30=1.26kN栏杆、挡脚板重量：7×1.50×0.16=1.68kN安全网重量：13.10×1.50×0.010=0.20kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+41.50m,μz=1.67;水平风荷载标准值ωk=1.67×1.040×0.30=0.52kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.52×1.50×1.80×1.80/10=0.32kN·m=320000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.40+3.14)+1.4×3.00=9.65kNN/（A）=9.65×1000/(0.188×424)=121.06N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.40+3.14)+0.9×1.4×3.00=9.23kNN/（A）＋MW/W=9.23×1000/(0.188×424)＋320000/4490=162.56N/mm2立杆稳定性为162.56N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+29.90～+41.50m,拉吊段净高度为11.60m,拉吊段计算高度为11.60m,拉吊段底标高为+29.90m,脚手板铺6层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×11.60=1.24kN2)构配件自重：NG2k=1.08+1.44+0.17=2.69kN其中：脚手板重量：6×1.50×0.40×0.30=1.08kN栏杆、挡脚板重量：6×1.50×0.16=1.44kN安全网重量：11.60×1.50×0.010=0.17kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+29.90m,μz=1.56;水平风荷载标准值ωk=1.56×1.040×0.30=0.44kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.44×1.50×1.80×1.80/10=0.27kN·m=270000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.24+2.69)+1.4×3.00=8.92kN上层立杆传递作用力:N2=9.65×0.20=1.93,N=N1+N2=8.92+1.93=10.85kNN/（A）=10.85×1000/(0.188×424)=136.12N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.24+2.69)+0.9×1.4×3.00=8.50kN上层立杆传递作用力:N2=9.23×0.20=1.85,N=N1+N2=8.50+1.85=10.35kNN/（A）＋MW/W=10.35×1000/(0.188×424)＋270000/4490=169.93N/mm2立杆稳定性为169.93N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.3+15.40～+29.90m,拉吊段净高度为14.50m,拉吊段计算高度为14.50m,拉吊段底标高为+15.40m,脚手板铺8层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.1069×14.50=1.55kN2)构配件自重：NG2k=1.44+1.92+0.22=3.58kN其中：脚手板重量：8×1.50×0.40×0.30=1.44kN栏杆、挡脚板重量：8×1.50×0.16=1.92kN安全网重量：14.50×1.50×0.010=0.22kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+15.40m,μz=1.25;水平风荷载标准值ωk=1.25×1.040×0.30=0.39kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.39×1.50×1.80×1.80/10=0.24kN·m=240000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+1.4×3.00=10.36kN上层立杆传递作用力:N2=10.85×0.20=2.17,N=N1+N2=10.36+2.17=12.53kNN/（A）=12.53×1000/(0.188×424)=157.19N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.55+3.58)+0.9×1.4×3.00=9.94kN上层立杆传递作用力:N2=10.35×0.20=2.07,N=N1+N2=9.94+2.07=12.01kNN/（A）＋MW/W=12.01×1000/(0.188×424)＋240000/4490=186.30N/mm2立杆稳定性为186.30N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+15.40～+29.90m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=2.90m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=12.53kN钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.67×0.85/6.00=15.54kNToa=12.53×(1.002+2.902)0.5/2.90=13.25kN,Tob=12.53×(0.202+2.902)0.5/2.90=12.56kN。钢丝绳承受拉力Toa=13.25kN<[P]=15.54kN,Tob=12.56kN<[P]=15.54kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=13.25+12.56=25.81kN吊环允许拉力40.82kN＞N拉=25.81kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；
f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层三跨布置,脚手架最高54.60m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度变化系数μz=1.77(标高+54.60m),基本风压ωo=0.30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.77×1.040×0.30=0.55kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.55×2.90×3×1.50=10.05kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=10.05+3.00=13.05kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜16kN采用双扣件)连墙件采用Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=13050/(0.949×424)=32.43N/mm2连墙件稳定σ=32.43N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。11.计算结果脚手架起搭标高为-1.80m，分段脚手架最大标高+54.60m,采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，从-1.80m开始设3个拉吊段分别是+15.40～+29.90m,+29.90～+41.50m,+41.50～+54.60m。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；
立杆步距h=1.80m，立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m；
横向水平杆在下，横向水平杆上设有2根纵向水平杆；
拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.50m,吊环Φ20mm；
连墙件按每层三跨布置，脚手架满铺冲压钢脚手板。十一、阳台位置扣件式钢管(拉吊卸荷)脚手架设计计算书(+32.80m～+48.60m)段本计算书参考书籍：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）(5)《一般用途钢丝绳》（GB/T20118-2006）(6)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006年版)；
(7)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)(8)施工图纸1.计算参数设定（1）基本参数脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙尺寸2.00m，拉吊段高度19.40m；
立杆步距h=1.80m，立杆纵距La=1.50m，立杆横距0.80m；
横向杆上有2条纵向杆,拉吊段底标高+32.80m,冲压钢脚手板铺10层。（2）钢管截面特征钢管类型Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4；
截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m；
钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205.00N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m；
脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0.30kN/m2；
栏杆与挡板采用栏杆、竹串片脚手板挡板，自重标准值为0.068kN/m；
脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2）施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk拉吊段高度为19.40m，拉吊段底离地高度32.80m，地面粗糙度按B类；
风压高度变化系数μz=1.67；
挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.3kN/m2水平风荷载标准值ωk=μzμsωo=1.67×1.040×0.3=0.52kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1)荷载计算脚手板自重GK2=0.30×0.27=0.08kN/m施工活荷QK=3.00×0.27=0.81kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.08)=0.14kN/m施工活荷载q2=1.4×0.81=1.13kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107M1=Kmq1L2=-0.107×0.14×1.502=-0.03kN.m弯矩系数KM2=-0.121M2=Kmq2L2=-0.121×1.13×1.502=-0.31kN.mMmax=M1+M2=0.03+0.31=0.34kN.mσ=Mmax/W=340000/4490=75.72N/mm2纵向水平杆的抗弯强度σ=75.72N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。b.挠度验算挠度系数Kυ1=0.632υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×0.14/1.2×(1500)4/(100EI)=0.17mm挠度系数Kυ2=0.939υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.939×1.13/1.4×(1500)4/(100EI)=1.73mmυmax=υ1+υ2=0.17+1.73=1.90mm纵向水平杆的挠度υmax=1.90mm＜[υ]=L/150=1500/150=10.00mm与10.00mm，满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.143×0.14×1.50=0.24kNRq2=1.223×1.13×1.50=2.07kNRmax=Rq1+Rq2=2.31kN（2）横向水平杆受力计算1)荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.31kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.16kN.2)横向水平杆受力计算a.抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中a=(0.0326×0.80×0.80/8+2.31×0.27)×106=626100N.mm=0.63kN.mσ=Mmax=626100/4490=139.44N/mm2抗弯强度σ=139.44N/mm2立杆步距h=1.80m；
立杆计算长度，Lo=kμh=1.0×1.5×1.80=2.70m=2700m长细比λ=Lo/i=2700/15.90=169.81立杆长细比λ=169.81<[210]满足要求（2）立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1248kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkh=0.1248×19.40=2.42kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：10×1.50×0.40×0.30=1.80kN栏杆、挡脚板重量：10×1.50×0.07=1.05kN安全网重量：19.40×1.50×0.002=0.06kN构配件自重NG2k=1.80+1.05+0.06=2.91kNc.活荷包括：①施工荷载2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.50×0.80/2×(3.00+2.00)=3.00kN②风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=0.53kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.53×1.50×1.802/10=0.31kN.m=306520N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3119mmλ=Lo/i=3119/15.90=196.16=0.1883)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)＋1.4ΣNQk=1.2×(2.42+2.91)+1.4×3.00=10.60kN=10600NN/(A)=10600/0.188/424=132.98N/mm2b.组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(2.42+2.91)+0.85×1.4×3.00=9.97kN=9970NN/(A)＋MW/W=9970/0.188/424+306520/4490=193.34N/mm2立杆稳定性为193.34N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。4.钢丝绳验算h=5.80m,L=0.80m,N=10.60kN;钢丝绳采用φ14mm,α=0.92,K=7.00破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=1.08×0.330×142×1570/1000=109.67kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.67×0.92/7.00=14.41kNToa=10.60×(2.802+5.802)0.5/5.80=11.77kN＜[P]=14.41kNTob=10.60×(2.002+5.802)0.5/5.80=11.21kN＜[P]=14.41kN钢丝绳承受拉力Toa=11.77kN<[P]=14.41kN,Tob=11.21kN<[P]=14.41kN，钢丝绳强度满足要求。5.吊环验算吊环采用φ20mmHPB235级钢筋制作,As=314mm2,f=50N/mm2每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=11.77+11.21=22.98kN吊环可承受的拉力:fAs=50×2×314=31400N=31.40kN吊环强度=31.40kN>N拉=22.98kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；
fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨,脚手架最高52.20m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,风压高度变化系数μz=1.86(标高+60m),基本风压ωo=0.3kN/m2挡风系数=0.800,靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算,则脚手架风荷载体型系数:μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk，=μzμsωo=1.86×1.040×0.3=0.58kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.58×8.70=7.31kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=7.06+3.00=10.06kN=10064N(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜12kN采用双扣件)连墙件采用Φ48×3.0钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9mm,1=0.949σ=N1/1A连墙件=10064/(0.949×804)=13.19N/mm2连墙件强度σ=13.19/mm2＜f=210N/mm2，满足要求。7.计算结果立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1.50m,立杆横距=0.80m,冲压钢脚手板铺10层。脚手架采用Φ48×3.0钢管,内立杆离墙尺寸2.00m,拉吊段高度19.40m；
采用Φ14mm钢丝绳@1.50m拉吊卸荷，吊环采用Φ20mm光面圆钢@1.50m,连墙件按2步3跨设置。十二、施工梯计算施工梯钢丝绳卸荷计算(按高度不大于15m卸一次荷考虑)设立柱纵距为0.75m，横距为0.8m，搭设高度为5个斜桥层。考虑到施工实际需要，隔一立杆拉吊卸荷NG1k=2×5×2.9×0.11=3.19kNONG2k=2×(0.75×0.8×5×0.3+0.14×0.75×5)=2.85kNNQk=2×0.75×0.8×1×5=6kNN=1.2×(3.19+2.85)+0.85×1.4×6=14.39kN.斜拉钢丝绳卸荷计算5800①钢丝绳抗拉强度计算计算简图如附图。200800800ABCDTAD=4.467+6.95+11.91=23.327KNT合力=式中α－考虑钢丝受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，取0.85；
F－钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
K－钢丝绳使用安全系数，取6。选用6×19，公称抗拉强度为1700N/mm2的钢丝绳φ14，F=123kN。满足要求。②花篮螺丝计算Tmax=15.07kN，故花篮螺丝抗力F>1.3×15.07=19.59kN。③吊环验算吊环应力不应大于50N/mm2，每个吊环按两个截面计算吊环所需截面积选用φ28，Ag=615mm2﹥490.69mm2安全。③吊点处扣件抗滑承载力验算每个扣件抗滑承载力设计值为8kN，钢丝绳水平分力为11.91kN，需两个扣件。钢丝绳垂直方向分力为15.07kN，须采用三个扣件抗滑，方能保证水平杆不沿立柱上滑。

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